·
Contrainte : Il faut pouvoir chasser les bulles d’air dans
le tuyau à contre pente (eau chaude)
·
La vitesse d’une bulle d’air est inférieure à 40 cm/s ce qui
fixe un débit minimal lors de la purge (http://www.pmmh.espci.fr/fr/Enseignement/Archives/Examens/2000/exam2000.pdf)
·
Débit nécessaire dans capteurs 40 à 80 l/h/m2 soit, pour 20 m2, 800
à 1600 l/h (10 à 25 l/mn)
=> section max tuyau descente (contre pente) =10/(60*4)=0.041 dm2 =>
diamètre intérieur max = 23mm
=> le dégazage ne doit pas être un problème si le tuyau chaud est < 18mm
(avec une grande marge sécurité)
·
Perte de pression, à la louche : les pertes sont de 10mm/m
de collecteur (source notice ‘solo’) (longueur aller eau froide=21, retour eau
chaude 20) soit max 45m soit 450mm de perte de charge. Perte dans les capteurs
(en //) 10 mbar donc négligeable. Un calcul de mécanique des fluides sur 1m3/h
dans diam 18mm & sur 45m donne 500mm de perte, on trouve 1300mm en diamètre
14 (en fait cela fait + voir § circulateur)
·
Faut-il vraiment deux circulateurs pour l’amorçage? J’ai fait
quelques tests avec des pompes Salmson NXL33 et un seul groupe de 4 panneaux.
Une pompe placée à 50cm du sol (1.5m en dessous de la surface libre du tampon)
n’arrive pas à amorcer le circuit en basse vitesse, y arrive en moins de 2 minutes
à haute vitesse. Apres amorçage on obtient un débit de 360l/h en petite vitesse
sur 4 panneaux. L’amorçage est plus efficace (il n’y a plus de bulles) et
rapide (60s) avec 2 pompes en série à haute vitesses.
Bref la deuxième pompe a été achetée dans un moment d’inquiétude (j’avais plein
de bulles), cela ne venait pas de la pompe….
·
Quand j’ai mis les deux groupes de panneaux aucune des deux
solutions (pompe en // ou en série) n’était capable d’assurer le débit ???
Replongeant dans Excel et d’autre documents j’ai essayé de comprendre ce que
représentent les courbes d’efficacité des pompes. C’est là que j’ai compris un
des mails du forum APPER qui dit que ‘’série ou // c’est une hérésie : il
faut une (seule) pompe de la bonne dimension’’.
o
En effet des pompes en // semblent pouvoir fournir plus de débit (mais
sans augmenter la hauteur maximale). Mais comme le débit possible est plus fort
les pertes le sont aussi (au carré !!) donc, finalement le débit est
inchangé car la limite c’est la hauteur manométrique.
o
Les pompes en série : là l’hérésie réside dans le
fait que
la deuxième pompe représente une perte de charge pour la première. Elle
doit donc être activée au moins en vitesse lente pour compenser. Ici il
est
vrai que la hauteur manométrique est augmentée (somme des deux
hauteurs) mais
le débit final n’est pas très loin du débit avec une seule pompe.
Dans un diagramme tel que ci dessus les trois courbes de pente négative
représentent l’équation de la pompe en fonction des trois vitesses de rotation.
Grosso modo elles sont de la forme Plim=Po-A(v).Q. Plus
le débit est grand moins la pompe pompe haut. Le faisceau de courbe à pente
positive représente la perte de charge d’un circuit à écoulement turbulent :
Perte= R.Q2.
Pour un circuit donné lorsque l’on change la vitesse on se
déplace sur l’une de ces courbes jusqu'à l’intersection avec la courbe de pompe
correspondante.
A l’équilibre on a donc Plim = Pertes => RQlim2
+A(v)Q=Po-Ps (Ps= Pression statique du circuit).
A moins de travailler avec de très grosses sections de tuyau on voit que les
courbes de pertes sont très raides et que vouloir augmenter le débit implique
des pertes beaucoup plus grandes…
Grâce au premier essai avec les Salmson, j’ai pu mesurer les
Qlim pour différentes vitesses A(v) de pompe. J’en ai déduit le R de
mon circuit et me suis auto convaincu que mon modèle de circuit était correct :
Pertes=1,5 + 3,2Q2 mètres, soit 5m à 1m3/h. J’ai
pris une pompe WILO TOPS 7 elle donne théoriquement 5.5m à 1m3/h en vitesse 2 et
je suis effectivement un peu au dessus des 1m3/h depuis que je l’ai installée
(1.15m3/h).
Pompe pour
panneaux et débitmètre
,
Bref, maintenant que cela marche, à la question faut-il deux pompes pour du TexRo
à faible différence de hauteur ? La réponse est non sans aucune
hésitation. Je ne gère même plus la vitesse de la pompe pendant le remplissage
(du moins pour l’instant).
La présence d’une seconde pompe sur le système TexRo ne
s’explique que s’il y a une grande différence de hauteur. La seconde pompe, qui
doit présenter une faible résistance à l’arrêt, n’est pas forcément du même
type que la pompe principale.
Le ballon solaire remplace la chaudière lorsqu’il est suffisamment
chaud (T est mesurée en haut du ballon). Lorsque la température baisse il est
utilisé en série avec la chaudière. J’ai installé une vanne thermostatique
(VTH1) sur l’ECS pour éviter les accidents et les pertes.
Circuit ECS
La chaudière existante (GEMINOX) comporte
un ballon ECS intégré de 100l. La chaudière chauffe un stock d’eau selon un
thermostat interne (env. 60°). Une partie (réglable par V3R) de l’eau provenant
des radiateurs rentre dans la chaudière, l’autre est renvoyée dans le circuit
par un circulateur commandé (tout ou rien) par un thermostat d’ambiance. V3R ‘régule’
donc la température de l’eau dans les radiateurs.
Circuit départ chauffage
,
La question est de savoir où insérer les calories provenant des panneaux :
·
insertion avant la boucle chaudière (en série sur le retour
radiateurs) : Pas bon car tout le débit des radiateurs passe dans
l’échangeur solaire cela ne peut qu’augmenter les pertes
·
Retour en parallèle du retour chaud chaudière: c’est une option
mais pas bonne car il faut que l’eau solaire soit ‘très’ chaude mais :
·
Retour chaud de l’échangeur en série de la chaudière: on
chauffe la chaudière… c’est con à mi-saison
·
Solution : Selon la température du stock solaire l’eau est
envoyée soit dans le bas de la chaudière pour être réchauffée soit directement
dans le circuit. C’est fait de façon ‘passive’ par VTH2
·
Retour
chauffage solaire
,
RQ : le circulateur
chauffage actuel circule trop fort : il y a sûrement quelque chose à
faire…
- J’ai envisagé le fait de faire mes propres capteurs. Le
prix total (absorbeur cuivre + tuyaux + carrosserie + vitrage + isolation)
est supérieur (de 50%) aux prix de capteurs du commerce qui, eux, ont un
revêtement sélectif et du vitrage trempé…
- Capteur à tube sous vide : un rendement 10 à 30%
supérieur pour un coût 50% supérieur avec des conditions d’utilisation
strictes (surchauffe interdite). Cela plus le fait qu’il s’agit de capteur
long (2m) m’a fait rejeter cette solution, l’argument d’absence de prise
au vent étant souvent compensé par la présence de réflecteurs à l’arrière.
- Bref, j’ai pris huit capteurs plans 2.5m2 (2.25
effectifs) proposés par APPER (marque Solimpek type marvel version sans
solar key mark). Aucun regret c’est du matériel de pro, l’hiver n’est pas
encore passé mais les journées de petit temps m’ont agréablement surpris,
le rendement semble bon. Un capteur était légèrement abîme sur la face
arrière pendant le transport mais il a été réparé facilement.
Panneaux vue de face
,
- Ils
sont installés horizontalement sur deux rangées de 8m de long. Ils sont
situés au nord de la maison à 2,60m de haut pour ne pas être masqués
par les toits, les deux rangées sont distantes de 5m pour que la
première rangée ne fasse pas d’ombre sur la seconde. Orientés plein sud
(à 5° près) et inclinés à 60° par rapport à l’horizontale.
Panneaux
vue arrière, détail fixation et contrepoids
,
- Le tout est posé sur une pergola en bois qui sert d’abri
voiture (carport en français). L’ossature a été posée rapidement pour
qu’elle se stabilise et sèche avant le montage des panneaux
- 400kg de capteurs sur 6 points d’appuis (mur + 3
poteaux) : on est à moins de 100Kg de charge par point + les
contrepoids : au total 200 kg par point d’appui.
- Calcul de dilatation acier/alu/cuivre sur 8m pour DT =40° :
(alu 2.3e-5 Cu 1.7e-5 Fe 1.2e-5 bois 5e-6) soit en gros 5mm sur 8m. Le
différentiel Al(capteurs)-Fe (structure) est de 3mm : Moins
dramatique que je ne pensait. De toutes façons j’ai finalement fait 8
supports indépendants en ferraille soudée donc les dilatations se font sur
1.4m au lieu de 8m soit un delta de 0,6mm. Pour le cuivre sur 6m avec
un dt de 100° on a une dilatation de 10mm : pas négligeable… J’ai mis
des raccords inox souples à chaque raccord.
- Il parait intelligent de mettre des vannes manuelles pour
séparer les deux groupes de capteurs mais ce n’est pas très compatible du
système de vidange…
Détail charpente vannes aller
,
- La prise au vent des panneaux à 100km/h nécessite un contre
poids de 80kg par capteur (110 kg à 120km/h). J’ai utilisé d’anciennes
dalles de béton pour faire la fonction. Le vrai vent de tempête est plutôt
d’Est chez nous : je n’ai quasiment pas de prise. Pour le vent du
Nord, je suis plus ou moins abrité par des arbres. Tout cela pour dire que
je suis serein mais quand même inquiet quand le vent souffle. Nous en
sommes à notre troisième coup de vent dont un vraiment fort (mais d’Est)
- Ils sont montés en deux groupes de 4 en quasi Tickelman (comme
sur le schéma global) et pas en Tickelman pur et dur comme
ci-dessous :
Moralité, le collecteur étant de diamètre constant il circulait beaucoup
plus d’eau dans les deux panneaux extrêmes que dans les panneaux centraux (dans
un rapport supérieur à 3 !)
Remoralité : l’eau était en ébullition au centre, et froide sur les
deux panneaux de bord. Je m’en suis aperçu au bruit et au fait que le
comportement changeait anormalement selon la position de la sonde de
température dans l’un ou l’autre panneau.
Solution : Grosse prise de tête, mesures et calculs pour finir avec
l’installation de diaphragmes (comme indiqué dans le schéma global) dans les
capteurs extrêmes pour en limiter le débit. (Diaphragme est le nom pompeux pour
un jeton de lavage percé d’un trou de 7mm.)
Depuis plus de problèmes…
Nota : le problème se pose
encore plus fort pour les panneaux montés ‘en série’ (en mettant bout à bout
les collecteurs internes)
Fichier de calcul
des diaphragmes Remarque : vous devez être identifié sur ce site pour
avoir accès aux fichiers joints (cela ne coûte rien !!!)
- Si on masque une partie des capteurs
est-ce que l’on fait circuler de l’eau dedans ?
- imaginer un système de masquage
automatique en cas de panne de courant => problème à résoudre : il
ne faut pas que cela consomme trop en position ‘ouvert’ mais il faut que
la fermeture soit ‘passive’ (utiliser des électro-aimant alimentés sur
panneau solaire et des contrepoids pour fermer ?)
- Concevoir un brise vent à l’arrière des
capteurs
- Question pas claire : en été il
semble quand même qu’il vaut mieux faire circuler de l’eau plutôt que
d’avoir les capteurs vides…
- Pour ce qui est de la régulation du chauffage :
conserver l’actuelle pour l’instant :
- la chaudière a sa propre température de consigne (il y a donc
une réserve, au moins les 100l d’ECS)
- le circulateur se met en marche si l’ambiante est
inférieure à la consigne. Cette consigne est gérée par un module ‘casto’
avec prise en charge jour/nuit/absences…
- 8 sondes et 7 actionneurs à gérer, dont 1 sonde et un actionneur
pour la boucle ECS, (un seul actionneur en proportionnel)
- A terme il faudrait récupérer les paramètres chaudière
- Bref, un automate ‘ouvert’ parait plus adapté aux
ambitions => Millenium2
- Une alternative envisagée à
l’époque serait d’utiliser deux régulations ‘simples’ une pour les
capteurs et ballons l’autre pour la consommation d’ECS et la boucle
- La mesure de débit ne me paraît pas avoir un grand intérêt
en soi en dehors du réglage initial. J’utilise un compteur eau chaude. Le
premier était monté horizontalement mais tourné sur le côté (car en
hauteur) et sur le flux d’eau chaude provenant des panneaux. Il est mort
au bout de 2 mois, au démontage c’est l’axe qui semble avoir mal supporté
la position. Son remplaçant est placé en sortie de pompe, horizontalement,
et lecture par le dessus…
- Clairement l’objectif de la régulation (et du schéma) a
été
- de limiter les composants actifs (coût mais surtout
fiabilité)
- de pouvoir fonctionner de façon autonome sans
intervention autre que le changement de mode été-hiver et l’alimentation
en eau chaude du lave linge et du lave vaisselle.
- ECS
- 600L avec double serpentin (2ème serpentin pour
le jour où l’on changera la chaudière)
(marque EZINC)
- Tampon 1500L
- Cuve à fuel : c’était une solution de repli mais
mauvaise stratification et difficile de mettre un serpentin sans aimer la
cuve
- à partir de cuve alimentaire / viticole. En final une
cuve en fibre de verre 1500L /700€ complètement ouverte au dessus et suffisamment
solide pour supporter le poids de l’échangeur
Stock avant isolation
,
- Poids : 1,5 T sur 1m2 ce n’est pas un
problème c’est toujours moins lourd au m2 qu’une voiture sur
ses quatre pneus
- Stock
et support stock vue de dessous
,
- Isolation : mixte laine de verre et placo.
- Echangeurs
- Arrivée eau chaude solaire
- Située à 1/3 du bas du stock constitué d’une canne
cuivre diam 22 percée de trous
- Pour ne pas déstratifier il est dit que la vitesse ne
doit pas être supérieure à 0.1cm/s. Le débit doit être de 1m3/h
soit 0.27 l/s (voir § circulateurs) donc la surface des trous de la
canne d’eau chaude doit être au moins de 270/0.1= 2700cm2 =
(51cm)2 c’est beaucoup !!!
J’ai fait une vingtaine de trous diam 10mm dans la canne (soit 18 cm2
et donc v=15cm/s. J’ai ajouté un stratificateur constitué d’un tube PVC
(gouttière) percé de fentes sur toute la hauteur avec une jupe conique
qui descend au fond du stock
Stratificateur seul
,
Vue intérieure du
stock (stratification et retour)
,
- Notes :
- TexRo ne fait rien à ce sujet (mais la forme/volume du
ballon TexRo ne s’y prête pas) ?
- Un débit de 1m3 par heure dans une cuve de
1.5m3 ne détruit pas la stratification de toutes
façons ?
- A l’aspiration : au fond du stock j’ai installé
une canne en PVC qui a la forme d’un demi-cercle. Ce tube est percé de
nombreux trous orientés vers le fond.
Canne d’aspiration
,
- Avec le recul je constate que la
stratification ne marche pas bien, je ne sais pas encore si c’est à
cause du débit ou de la conception : A suivre..
- Echangeur chauffage :
- P Amet m’a orienté vers un échangeur constitué de 3
radiateurs en tôle (60x60x10cm) montés en Tickelman. Cela offre une
grande surface d’échange (16m2) et une vitesse des fluides
réduite (1/3). En tenant compte du fait que le fer est moins bon
conducteur de chaleur (8 fois moins) j’ai donc l’équivalent d’un
échangeur cuivre de 2m2 mais où l’eau circule moins vite.
Vue de l’échangeur de chauffage
, Echangeur et clarinettes
+ Compteur
, Echangeur avec stratificateur
en place
,
A tous les sceptiques :
maintenant que l’hiver est commencé je peux garantir que cet échangeur
fonctionne réellement : l’eau qui en sort est à la température du stock…
S’il n’y avait que le tampon, le
système TexRo est hyper simple (et donc fiable). Il suffit de respecter la
pente des tuyaux. Le fait de vouloir coupler aussi un ballon ECS a complexifié
le circuit…
- Le couplage des trois éléments se fait par le circulateur
et une vanne 3 voies (V3PS) qui permet de choisir de pomper dans le
tampon ou dans le ballon.
- Il faut également pouvoir rediriger l’eau de retour des
capteurs soit vers le stock soit vers le ballon. Pour augmenter la
fiabilité j’ai recherché une solution sans électrovanne. J’utilise un
ébulleur construit dans un système de filtre à cartouche dont j’ai percé
le fond et où j’ai adapté un raccord ¾ pour faire une troisième
entrée:
Au repos l’eau dans le bol est au niveau du stock. Lorsque le système pompe et si
l’eau provient du tampon, l’eau revenant des capteurs se dirige vers le tampon
(en chassant l’air) car il n’y a pas de dépression en bas du bol. Au contraire,
si l’eau des panneaux vient du ballon il y a une dépression au fond du bol,
l’eau ne va plus vers le tampon. Cela marche parce que, par construction, il
rentre exactement autant d’eau en haut qu’il en sort en bas (celle qui est
passée par la pompe).
- La première version pompait au démarrage systématiquement
dans le stock pour purger le circuit puis basculait sur l’ECS à la fin de
la purge. En été cela avait l’inconvénient d’envoyer de l’eau froide
(plus froide que le ballon ECS) dans les capteurs et donc de les
refroidir en dessous de la température de l’ECS, ce qui arrête la pompe.
Bref le système oscillait et chauffait le tampon sans chauffer l’ECS.
- Il faut donc pouvoir amorcer le système aussi bien depuis
le stock que depuis le ballon ECS. Le problème est de trouver les 20l
d’eau nécessaire au remplissage des panneaux et de la tuyauterie.
- J’ai d’abord trouvé la
solution de siphonner ce volume d’eau directement dans le tampon avec,
en option, de faire passer cette eau dans le serpentin haut du ballon
pour être sûr d’envoyer de l’eau chaude (évidement cela refroidi le haut
du ballon ce qui n’est pas génial…). Dans cette option un AR empêchait
l’eau de passer par le serpentin haut lors de la vidange des panneaux.
Par sécurité j’ai ajouté un deuxième bol ébulleur à l’entrée du
serpentin bas au cas où le siphon s’amorce mal (ou contient de l’air)
Ebulleur
,
- . Après deux semaines de fonctionnement (en été) mon
attention a été attirée par le fait que le stock se réchauffait aussi
presque au même niveau que le ballon. J’ai remplacé quelques tuyaux de
cuivres par des tubes transparents pour mieux analyser les choses :
en fait l’eau empruntait deux chemins dont l’un passait par le stock et
le siphon d’amorçage.
- Je procède maintenant de façon ‘’classique’’ avec un
réservoir indépendant qui se vide au départ dans le circuit ballon. J’ai
utilisé pour cela un ancien chauffe-eau sous évier de 30l. Son
‘trop-plein’ (l’ancienne sortie eau chaude) se vide dans le stock par
une mise à l’air. Par sécurité, la vanne V3PS bascule vers le ballon
lors de la purge des capteurs (c’est un point
dont la fiabilité est à améliorer) Je continue à utiliser le
serpentin haut comme stock (environ 10L). Dans tous les cas ces stocks
intermédiaires circulent dans le serpentin bas avant d’être pompés vers
les panneaux pour ne pas y injecter de l’eau éventuellement froide
Reserve 30L + purges
- Les capteurs solaires sont reliés en cuivre ainsi que le
circuit de l’échangeur chauffage. Je n’avais jamais fait de plomberie
‘vraie’, ce n’est effectivement pas très compliqué…
- Le reste est fait en PER, le coût des raccords, le fait
que c’est «mou», pas facile à isoler lorsque c’est gainé et la dilatation me
laisse sceptique, à réserver aux grandes longueurs ???
- L’isolation est faite par des manchons épaisseur 13mm à
l’intérieur des bâtiments et sur les collecteurs chauds en haut des
panneaux. A l’extérieur le reste des tuyaux est caché dans des coffres en
bois (volige) remplis de mousse expansive & polystyrène.
- La surface du stock est isolé ‘à l’intérieur’ par des
plaques de mousse flottantes à la surface de l’eau puis par une couverture
Air-bulle + laine de roche posée sur le couvercle
Purges et isolation
dessus du stock
|
DEVIS
|
Réel:
|
|
|
description
|
Qté
|
|
couts
|
source du devis
|
total
|
Sub Tot
|
Qté
|
pu
|
source
|
total
|
Sub Tot
|
|
Capteurs
|
20
|
m2
|
130,00
|
|
piac / Apper solaire
|
3 000
|
3 000
|
8
|
350
|
apper
|
|
2800
|
|
Support Capteurs
|
|
|
|
|
|
|
516
|
|
|
|
|
512
|
|
poutre 20x20 3m
|
3
|
u
|
46,67
|
|
|
140
|
|
|
|
|
|
|
|
poutre 10x22 6m
|
3
|
u
|
52,67
|
|
scierie aix
|
158
|
|
|
|
|
|
|
|
chevrons 5x7 4,5
|
10
|
u
|
6,60
|
|
|
66
|
|
|
|
|
|
|
|
chevron 10x7 4,5
|
10
|
u
|
15,10
|
|
|
151
|
|
1
|
total
|
scierie aix
|
512
|
|
|
intégration (bois+lasure+...)
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
726,4
|
divers
|
726,36
|
726
|
|
Fixation des capteurs
|
1
|
na
|
1,00
|
|
Recup fers de l'abri existant
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
Cuivre
|
140
|
m
|
0,00
|
|
Q.A.
|
|
335
|
|
|
|
|
254
|
|
Isolation
|
|
|
|
|
|
|
217
|
|
|
|
|
113
|
|
Raccord Vannes
|
|
|
|
|
|
|
258
|
|
|
|
|
599
|
|
Cu 22
|
5
|
m
|
3,10
|
|
Q.A.
|
16
|
|
35
|
3,1
|
lm
|
108,5
|
|
|
Cu 20
|
10
|
m
|
3,10
|
|
Q.A.
|
31
|
|
0
|
3,1
|
QA
|
0
|
|
|
Cu 18
|
25
|
m
|
2,50
|
|
Q.A.
|
63
|
|
35
|
2,44
|
bd
|
85,4
|
|
|
PER 20-25
|
50
|
m
|
2,27
|
|
Q.A.
|
114
|
|
25
|
1,48
|
bd
|
37
|
|
|
PER 13 16 + gaine
|
50
|
m
|
1,24
|
|
Q.A.
|
62
|
|
25
|
0,92
|
bd
|
23
|
|
|
Gaine pour PER 25
|
100
|
m
|
0,51
|
|
Q.A.
|
51
|
|
|
|
|
|
|
|
Manchon 22-13
|
6
|
m
|
2,00
|
|
Q.A.
|
12
|
|
1
|
113
|
bd
|
113
|
|
|
Manchon 18x13
|
8
|
m
|
2,00
|
|
Q.A.
|
16
|
|
|
|
|
|
|
|
Manchon 18x13 ss colle
|
26
|
m
|
1,89
|
|
Q.A.
|
49
|
|
|
|
|
|
|
|
Manchon 28 13
|
40
|
m
|
3,00
|
|
Q.A.
|
120
|
|
|
|
|
|
|
|
Manchon 22 13
|
10
|
m
|
2,00
|
|
Q.A.
|
20
|
|
|
|
|
|
|
|
Vanne manuelle
|
10
|
u
|
6,12
|
|
Q.A.
|
61
|
|
|
|
|
|
|
|
Raccord PER 13
|
20
|
u
|
0,93
|
|
Q.A.
|
19
|
|
|
|
|
|
|
|
Raccord PER 20
|
20
|
u
|
1,39
|
|
Q.A.
|
28
|
|
|
|
|
|
|
|
Echangeur chauffage (radiateurs)
|
0
|
|
|
|
|
|
|
3
|
26,62
|
bd
|
79,86
|
|
|
coudes raccord joints... Divers
|
100
|
u
|
1,50
|
|
Q.A.
|
150
|
|
1
|
519
|
|
519
|
|
|
stocks
|
|
|
|
|
|
|
1685
|
|
|
|
|
1903
|
|
ballon ECS
|
1
|
U
|
717,60
|
|
piac / Apper solaire300 L
|
718
|
|
1
|
1016
|
Piac 600L
|
1016
|
|
|
Tampon 1500l
|
1
|
u
|
532,00
|
|
Technirel
|
837
|
|
1
|
837,2
|
Technirel
|
837,2
|
|
|
Isolation tampon
|
10
|
m2
|
5,00
|
|
Wouebe (laine roche)
|
50
|
|
1
|
50
|
lm+recup
|
50
|
|
|
Coffre tampon
|
8
|
m2
|
10,00
|
|
|
80
|
|
1
|
0
|
recup
|
0
|
|
|
Composants regul
|
|
|
|
|
|
|
1933
|
|
|
|
|
1869
|
|
Vanne thermo
|
2
|
u
|
143,52
|
|
piac
|
287
|
|
2
|
143,5
|
piac
|
287,04
|
|
|
Vanne 3 voies
|
4
|
u
|
143,52
|
|
piac
|
574
|
|
3
|
143,5
|
piac
|
430,56
|
|
|
AR
|
3
|
u
|
7,95
|
|
QA
|
24
|
|
0
|
0
|
|
0
|
|
|
sondes
|
6
|
u
|
13,75
|
|
piac
|
83
|
|
6
|
13,75
|
piac
|
82,524
|
|
|
doigts de gant
|
6
|
u
|
10,00
|
|
piac
|
60
|
|
0
|
0
|
|
0
|
|
|
instal Electrique
|
1
|
u
|
310,96
|
|
pif et radiospare
|
311
|
|
1
|
72
|
lm++
|
72
|
|
|
Regul
|
1
|
u
|
398,27
|
|
radio sqp
|
398
|
|
1
|
720
|
radios
|
720
|
|
|
compteur
|
0
|
u
|
0,00
|
|
brico
|
|
|
1
|
50
|
QA
|
50
|
|
|
circulateur
|
2
|
u
|
98,07
|
|
QA
|
196
|
|
1
|
227
|
Js
|
227
|
|
|
Outillage/consommables,…
|
1
|
u
|
500,00
|
|
pif
|
500
|
|
|
683
|
divers
|
550
|
683
|
|
consommables,…
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
divers
|
136,6
|
|
|
circulation ECS
|
|
|
|
|
|
247
|
|
|
|
|
|
304
|
|
Vanne thermo
|
1
|
u
|
143,52
|
|
piac
|
144
|
247,274
|
1
|
143,5
|
piac
|
143,52
|
|
|
cuivre
|
10
|
m
|
3,00
|
|
|
30
|
|
|
|
|
0
|
|
|
sonde
|
1
|
u
|
13,75
|
|
|
14
|
|
|
|
|
0
|
|
|
circulateur
|
1
|
u
|
60,00
|
|
|
60
|
|
1
|
160
|
js
|
160
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TOTAL
|
|
|
|
|
|
8 691
|
|
|
|
|
|
9763
|
|
hors abri / outillage /
intégration / boucle ECS
|
|
7428
|
|
|
|
|
|
7730
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rentabilité
|
|
ans
|
|
|
|
8.2
|
|
|
|
|
|
9.15
|
|
Rentabilité hors …
|
|
ans
|
|
|
|
7
|
|
|
|
|
|
7,2
|
Rq Le prix des capteurs est une chose non négligeable mais
il y a beaucoup d’à côté….
L’écart entre le devis et le réel se situe surtout au niveau
du poste ‘intégration’. En fait l’abri voiture va finir mieux couvert que prévu
et l’arrière des capteurs va être caché, il est vraiment moche. Quoique tout à
fait logique, cette face arrière métallique n’a pas été une bonne surprise !!!
Vue arrière
Après en gros 60 journées de travail il me reste l’isolation
des collecteurs, la protection de cette isolation ainsi que les travaux
d’intégration. En dehors d’un coup de main (efficace) pour la peinture de
l’abri et la pose à bout de bras sur deux échelles des poutres et des capteurs,
je fus seul sur le chantier.
En plus de la réalisation elle-même j’inclus, dans ces 60
jours, la recherche de doc, la conception du schéma et la réalisation de l’abri
ainsi qu’une petite dizaine de jours de modification/mise au point de
l’utilisation des deux stocks.
Millenium
II complet fermé
‚
4.1.1
Objectif:
Gérer la vanne mélangeuse du chauffage (V3R) pour maintenir
une température de retour des radiateurs basse (25 à 30°) Cette vanne est une
vanne à secteurs. Lorsqu’elle est actionnée dans le sens « + » elle
ferme la chaudière.
Principe
Si Tr est compris entre 25 et 30° on ne fait rien,
sinon si
c’est supérieur à 30° on actionne la vanne à l’ouverture (fermeture)
pendant 10’ toutes les minutes. Cette fonction n’est activée que
si C4 fonctionne (donc en été on est au
repos).
En été on fait passer cette vanne dans la position qui ferme
la chaudière.
4.2.1
Objectif :
Gérer la vanne 3 voies 2 états (V3CH) dirigeant le retour des
radiateurs vers l’échangeur solaire ou vers la chaudière. Cette vanne est une vanne à sièges.
Au repos électrique l’eau va vers la chaudière.
4.2.2
Remarque:
Une vanne thermostatique dirige l’eau de retour de
l’échangeur solaire soit directement vers les radiateurs soit vers la chaudière,
de façon ‘passive’ (vu du logiciel)
4.2.3
Principe :
Si Tr est plus basse que la température de l’échangeur
(TSh), l’eau va vers l’échangeur.
TSh-3< Tr< TSh-5. Cette fonction n’est activée que
lorsque C4 fonctionne. (Donc en été on est au repos)
4.3.1
Objectif
Gérer la vanne 3 voies 2 états (V3ECS) dirigeant l’appel
d’eau chaude depuis la chaudière ou depuis le ballon solaire. En été cette
fonction coupe également complètement la chaudière qui ne peut être rallumée
que sur intervention de l’utilisateur, cette remise en route s’annule au bout
de 10h.
La vanne est une vanne à sièges. Au repos électrique l’eau
chaude vient de la chaudière.
4.3.2
Principe
Si TBh vaut plus de 45° on passe sur ballon solaire. En été
cela coupe la chaudière (électriquement)
Lorsque TBh passe en dessous de 43° on passe par la
chaudière (qui contient à ce moment là 100 l d’eau froide…, c’est con !!!)
Un bouton permet de maintenir en été la chaudière allumée
(pour éviter les 100l d’eau froide) ce bouton est remis à 0 au bout de 10h.
4.4.1
Objectifs
Gestion des capteurs solaires, le nerf de la guerre…
Chauffer le tampon pour le chauffage ou le ballon ECS et
assurer diverses fonctions de sécurité.
En hiver :Chauffer le plus possible le stock ‘TexRo’
pour le chauffage et préchauffer le ballon ECS à une température basse (20°)
En été : ne plus chauffer que le ballon ECS jusqu’à 80°
et chauffer ensuite, éventuellement, le tampon pour empêcher la surchauffe des
panneaux.
Les objets à gérer sont :
·
la vanne V3PS (une vanne à sièges) qui permet de choisir entre le
stock et le ballon ECS. Au repos électrique l’eau est pompée du stock
·
Le circulateur (et sa vitesse ?)
Fonctions annexes (inspirées de la notice TexRo)
- Le circulateur doit être mis en route tous les jours 2
secondes pour éviter le gommage.
- La vidange des panneaux se fait dans le circuit ballon si
le remplissage des panneaux s’est fait par le circuit ballon (pour éviter
débordement du stock)
- Si la température des panneaux (TC) est élevée la vitesse
du circulateur augmente (abandonné pour l’instant)
- En hiver s’il fait froid on n’enclenche le démarrage que
s’il fait assez chaud (d’après un thermomètre) et on laisse tourner
pendant un temps minimum (2x temps de purge) pour s’assurer que l’on ne
forme pas de glaçons. On vidange si la température extérieure est trop basse
- Si les capteurs sont près de la température d’ébullition
on vidange pour éviter la diminution du niveau d’eau dans le stock.
(Question : que devient, à long terme, un capteur sans eau ?)
(abandonné pour l’instant)
4.4.2
Principe
Gestion de V3PS
On privilégie le stock en hiver en essayant d’avoir le
ballon ECS à 20° et en essayant de chauffer le plus froid des deux, si l’écart
panneaux-stock devient trop faible, on chauffe le ballon si possible. En été on
ne chauffe que le ballon ECS, le stock sert à éviter les surchauffes.
(V3PS est au repos vers le stock)
En hiver : V3PS=[(TBb < TSb) et (TBh < 20°)] OU [(TBh
> 20) et (DTcs <2)]
En été : V3PS=(TBh < 80°)
Version < 3.0 : Dans les deux cas (été hiver), si
on est en mode purge, => V3PS sur Tampon
Problème cela fait rentrer de l’eau froide (du stock)
dans les capteurs => on passe en dessous du DTcb seuil => à la fin on chauffe le stock à force de cycle
de purge jusqu'à ce que TBb=TSb. Bref c’est con et j’ai modifié le circuit pour
pouvoir purger directement depuis le ballon.
La nuit, V3PS est forcée au repos (sur le stock)
Remarque : Il manque un paramètre important qui
est de savoir quel est le deltaT entre les capteurs plein d’eau et le capteurs
vides : (cela dépend du débit de l’éclairement et de la température de
retour), bref ce qui suit sera a affiner..
Gestion de C1 C2
Remarque : C2 correspond à la vitesse haute de
C1 ou à une deuxième pompe
Condition de mise en
route :
Eté : on
démarre si les panneaux ne sont pas trop chauds et [(s’il y a un écart suffisant
panneaux-ballon et que le ballon n’est pas déjà chaud) ou que l’on est en mode
boost et s’il y a un écart suffisant panneaux-stock)
Le mode Boost correspond au cas ou les panneaux sont très chauds on peut
donc récupérer plus (et plus vite) de chaleur. En même temps cela protège les
panneaux contre la surchauffe et l’eau contre l’ébullition.
(TC<Tebulition)
ET
{[(DTcbb>15) ET (TBh <80)] OU
[ModeBoost et (DTcsb>15)]}
Rem :
ModeBoost = [(TC > TBoost) ET (TC < Tebulition)]
Hiver : On démarre si les
panneaux sont suffisamment chauds et s’il y a un écart suffisant
panneaux-ballon panneau-stock
(Text>ThorsGel)
ET [(DTcbb>15) OU (DTcsb>15)]
ThorsGel=5°
=> Toutes saisons =
(TcOk)
Rem :
TcOk = (TC<Tebulition) ET (Text>ThorsGel)
ET
{[(DTcbb>15)
ET (TBh <80)] OU [(ModeBoost ou Hiver) et (DTcsb>15)]}
Condition d’arrêt :
Eté : On
s’arrête si on dépasse la température d’ébullition dans les panneaux ou [(s’il
n’y a plus d’écart entre panneau-ballon ou si le ballon est chaud) ET (s’il n’y
a plus d’écart entre panneau-stock ou on n’est pas en mode boost)]
(TC>Tebulition)
OU
{[(DTcbb<2) OU (TBh >80)] ET
[(DTcsb<2) ou !ModeBoost]}
Hiver
[(DTcbb<2) ET (DTcsb<2)]
=> Toutes
saisons =
(TC>Tebulition)
OU
{[(DTcbb<2) OU (TBh >80)] ET
[(DTcsb<2) ou (!ModeBoost
ET été)]}
=>Plus
simple et sûr =
( !TcOk)
Rem : TcOk = (TC<Tebulition) ET (Text>ThorsGel)
OU
{[(DTcbb<2) OU (TBh >80)] ET
[(DTcsb<2) ou (!ModeBoost
ET été)]}
Remarque :
c’est la condition de marche barre si les seuils DTcb
et DTcs sont assurés par des triggers
Remerque2 :
c’est pas vrai un des deux stock peut avoir dépassé DT=2° sans avoir dépasser
15°, en hiver c’est quasi obligatoire par principe. La dernière eau qui a
circulé est chaude on peut la récupérer dans le stock le plus froid…
ð
nouvelle condition d’arrêt=
( !TcOk)
Rem : TcOk = (TC<Tebulition) ET (Text>ThorsGel)
OU
{[(DTcbb<2) OU (TBh >80)] ET
[(DTcsb<2) ou (!ModeBoost
ET été)]}
Mise en route :
La pompe est activée au minimum 1
fois/24h pendant 2s contre le gommage
Si une mise en route est activée
la pompe est mise en route pour une durée minimale ininterruptible (contre le
gel en particulier).
Si les panneaux dépassent 80° on augmente la vitesse (abandonné pour
l’instant)
Arrêt : Si on a
démarré sur le ballon et que l’on tente d’arrêter sur le stock on prolonge le
temps de pompage et on fait passer V3PS sur le ballon (sécurité anti
débordement du stock
4.5.1
Objectif :
Le circuit ECS de la maison est très long et les points de
puisage principaux d’eau chaude sont très éloignés du (des) stocks: on
jette entre 3 et 5 litres d’eau froide avant d’avoir de l’eau chaude. Ce n’est
pas écolo, et cela empêche de se servir de l’eau chaude pour le lave-vaisselle
qui semble utiliser moins de 10 litres…
4.5.2
Principe :
Si Tboucle est inférieure à 45° et Tbh est supérieur à 60°
(cela n’arrive que si on est en ECS solaire) et que l’on est dans certains
créneaux horaires (6h 12h 18h) on active la pompe C3.
4.6.1
Compteur calorie
J’ai laissé tomber le compteur de calories pour plusieurs
raisons la dernière étant la meilleure (au moins l’été)
- C’est gourmand en capacité MilleniumII
- C’est imprécis parce que je n’ai pas la température
d’entrée de l’eau froide dans les panneaux
- En été le système est capable de produire plus d’énergie
qu’on en consomme, donc les calories que l’on mesure sont celles qui ont
été consommées la veille => pas grand intérêt
Ci-dessous quelques chiffres pour la conception d’un
compteur :
4.18kJ=chauffe d’un degré 1 litre d’eau
1kWH=3600KJ=1°/861Litres chauffe d’un degré 861 litres d’eau
10° 1m3 = 11,6kWH
25°,1.5m3= 43.5kWh
50° 600L= 35 kWh
On fait un intégrateur sur 32bit avec une intégration par
seconde
L’apport d’énergie est égal à DTxDebit(m3/h)x1,16
(en KWh).
On veut que le 17ème bit représente 1KWh
En 1 heure on a 3600 impulsions. Si DT=1° et D=.861m3/h une impulsion vaut 9.1 (=32768/3600)
Donc la valeur vraie de l’impulsion est V=9.1xDTxD /(0,861). Comme DT est en dixièmes, la vraie règle est 0,91 xDTxD /(0,861) = 1,056 xDTxD
4.6.2
Affichages
De façon cyclique j’affiche les huit températures puis
l’heure.
Au titre d’un débuggage passager, la version actuelle indique
également la durée de pompage en mode ECS, la durée de pompage en mode
chauffage (Stock), le nombre de mise en route de la pompe et le nombre de
commutations ECS<->Stock
Juste pour avoir une idée… On peut zoomer :-) , Mais
c’est tout :-(
Pour jouer plus fort : Download Code Millenium (version zippée)
4.8
Interfaçage et câblage
J’ai utilisé des sondes PT1000 pour le stock,
l’ECS, les
capteurs et le retour des radiateurs (plus fiables, répétable et
précises) et
des sondes ‘électroniques’ pour la température extérieure et la boucle
ECS (moins chère et plus facile à interfacer avec le Millenium).
J’ai réalisé l’interfaçage des sondes avec le millénium à
partir de convertisseur PT100 -> 4-20ma (un seul composant actif / sonde) et
d’amplificateur simple pour les deux sondes électroniques.
Interface
sondes température -> Millénium
Le coût global de l’interface est de 15€/sonde. Il n’y a aucun réglage :
j’utilise la fonction gain du millenium pour la calibration.
J’ai ajouté sur chaque sortie du millénium un relais 2
contacts Repos Travail pour plus de libertés et pour protéger les relais
internes du Millenium2 (c’est probablement un peu luxueux ??)
Millenium
II avant câblage
, Millenium II câblé
,
Toutes les sondes utilisent des paires blindées (câble type
RJ45 pour liaison Ethernet) Le blindage est relié côté millenium au 0V, il est
en l’air de l’autre côté.
Dans le NiumMillé II, l’ensemble du programme rentre au
chausse-pied, c’est la vraie difficulté…Mais cela marche de façon fiable
apparemment
Suite à une longue période de mauvais temps mon ECS était
quasiment vide un beau matin d’octobre. Partant d’un ballon quasi
homogène en température je suis arrivé en surchauffe (TSh>82°) dans la
journée après 6h de pompage.
Cela correspond d’après mes calculs à plus de 40kWh en
tenant compte du fait qu’après la surchauffe de l’ECS, le stock a été chauffé
par intermittence pour protéger ( ? cf 6.4.2) les panneaux (avec un mauvais rendement par définition).
D’après le site http://fernande.cma.fr/switch/
(très bien fait par ailleurs) l’énergie dispo en octobre chez moi sur des
panneaux inclinés à 60° est de 4,55 kWh/m2 par jour.
40kWh/(8*2.25)=2.22 kWh/m2 et 2.22/4.55 = 0.48.
Soit donc un rendement
global de l’installation ≥ 48%.
C’est un calcul plein de raccourcis et d’imprécisions
notamment concernant la période où le stock a été chauffé…
Ce résultat est à prendre avec prudence mais c’est quand
même très positif : ces panneaux ont mécaniquement l’aspect de quelque
chose de sérieux et en plus ils semblent tenir leurs promesses thermiques.
Autres points positifs :
- Il s’agit d’une journée d’octobre un peu ventée, la
température n’a pas dépassé 20°. Cela veut dire qu’à un moment ou un autre
il y a eu 62° d’écart entre les panneaux et la température ambiante. C’est
plus qu’encourageant pour cet hiver quant au Delta T que je devrais
pouvoir obtenir. En plus cela n’a pas augmenté le rendement mesuré ce
jour là comme le montre la courbe ci-dessous.
- Mes tuyaux collecteurs extérieurs (environ 36 m) ne sont pas encore isolés cela fait sûrement des pertes supplémentaires…
Bref paragraphe à compléter cet hiver, c’est là que ce sera
le plus intéressant…
Premier complément : L’hiver ce n’est pas facile
à mesurer parce que l’on consomme les calories au fur et à mesure qu’on les
produit… Bref ! Autour du 11 nov, j’ai eu une journée sans trop de
consommation le stock s’est élevé de 21° et le bas de l’ECS de 10° soit
21*1500/860+10*300/860 = 40kWh (au moins) produits. http://fernande.cma.fr/switch/ donne
en novembre 3,7kWh/m2/jour de disponible soit, avec 18 m2,
66kWh d’où un rendement de 40/66= 60% ce qui n’est pas si mal !!!
Drainback = système auto vidangeable = systèmes où les
panneaux se vident lorsqu’il n’y a pas de calorie à espérer ou lorsqu’on
dépasse les 100°. Il en existe deux types légèrement différents, mon
installation finalement utilise les deux (ce qui n’était pas prévu au départ).
5.2.1
Type TexRo (sans échangeur)
Un système TexRo se compose d’une cuve, de panneaux situés
plus haut que la surface libre de la cuve (hmin >0) d’une pompe
(ou 2) située en dessous de la surface libre, le plus possible pour l’amorcer
et éviter la cavitation.
- Fig 1 : A l’arrêt les panneaux sont vides, le tuyau
de départ (vers les panneaux) est plein jusqu'à la surface libre, celui de
retour est vide.
- Fig 2 : Lorsque la pompe se met en route (parce que
le bas du stock est plus froid que le panneau où se situe la sonde) l’eau
monte et rempli petit à petit les panneaux. L’air est expulsé par l’évent
situé sur le tuyau retour. A ce moment la pompe doit vaincre une hauteur
manométrique égale à au moins hmax.
A ce stade elle n’a théoriquement pas besoin de le faire avec un
gros débit.
- Fig 3 : L’eau a rempli les panneaux et s’écoule donc
dans le tuyau de retour. Au moment où l’eau atteint la surface libre on a
presque amorcé un siphon : la pompe n’a plus à vaincre que la perte
de charge liée au débit, mais plus hmax. Lorsque hmax
est important on met 2 pompes en série. La deuxième, située au dessus de
la première, n’est active que lors du remplissage pour vaincre hmax.
Lors de cette phase de remplissage le tuyau de retour contient de l’eau et
de l’air. Si la vitesse de l’eau est suffisante les bulles d’air sont
poussées vers la cuve. Le niveau d’eau dans l’évent (dh) est à ce moment très variable. Il
dépend de la perte de charge en aval, pour mon installation l’eau monte à
plus d’un mètre. Une fois le système amorcé complètement (1minute environ)
cette hauteur devient quasi nulle. La hauteur d’eau dans le stock a
diminué du volume nécessaire à remplir le circuit
- Fig 4 : Lorsque la pompe s’arrête l’eau a tendance à
vouloir redescendre sous son propre poids. L’air est aspiré par l’évent et
remonte dans le tuyau de retour… Les panneaux se vident par le tuyau de départ,
au travers de la pompe (le compteur tourne à l’envers…).
5.2.2
Type ‘Classique’ (avec échangeur).
Pour pouvoir utiliser un circuit classique (à serpentin) le
problème est de trouver de l’eau pour remplir les panneaux, On rencontre ‘classiquement’
deux montages, l’un avec une réserve tampon en série (à gauche) l’autre en
parallèle (à droite). Dans les deux cas le tampon doit être sur dimensionné par
rapport au volume à remplir.
La première doit avoir pour inconvénient d’être bruyante
et de re-mélanger en permanence air et eau. La seconde est silencieuse, la
réserve peut être installée en aval du serpentin (comme dans la figure
ci-dessus) ou en amont (comme dans mon montage). La seconde méthode évite
d’envoyer dans les panneaux de l’eau à la température du tampon, température
généralement sans grand rapport avec celle du serpentin (cela provoque des
instabilités de la régulation au démarrage de la pompe).
Remarque : Ce n’est pas (que) du bricolage !!
TexRo en a fait un système industriel et cela semble ‘très’ répandu aux USA
même pour des systèmes de chauffages collectifs.
Les principaux avantages :
- Pas d’antigel (au moins à première vue…) c’est moins cher
et plus efficace du point de vue des échanges thermiques.
- Pas de purge/vase d’expansion,…
- Durée de vie et maintenance faible assurées par principe.
Il n’y a que la pompe qui puisse avoir des problèmes => attention à la
cavitation.
- Plus simple en autoconstruction car ce n’est pas un
système sous pression, (ça fait moins peur même si cela ne change pas
grand-chose, quand ça fuit ça fuit…)
- On peut chauffer plus le tampon en été (quasi à
ébullition)
- C’est une réserve à eau morte : pas de problème
d’entartrage. Ceci dit elle n’est pas complètement morte : il y a un
apport en oxygène à chaque remplissage et, dans le cas du montage
classique avec tampon en série, cet apport est permanent.
- Pas d’échangeur vrai dans le circuit capteurs pour les
systèmes type TexRo => C’est plus efficace pour apporter des calories.
Ceci dit, il en faut un pour extraire cette calorie du stock…
Première rumeur : j’espère vous avoir convaincus (notez
bien que je n’ai pas d’actions ou de stock option) que ce type d’installation
n’a rien de compliqué…
En parcourant la littérature et les conversations ‘de café
du commerce’ j’avais entendu dire que le système TexRo était bruyant et que les
panneaux subissent un choc thermique au moment du remplissage.
Voici mon constat :
5.4.1
Bruit
Contrairement à ce que j’avais lu à droite et à gauche, et
en dehors des 5 premières minutes où l’on entend des bulles (c’est très
supportable, sauf en cas d’envie pressante), le système est très
silencieux : en fait il n’y a pas de raison qu’il y circule des bulles, (même
que ce n’est pas bon signe !) Finalement le plus bruyant dans tout cela ce
n’est même pas la pompe (elle est sur des silent bloc bricolés) mais le
compteur qui sert de débitmètre !
Depuis que cela marche vraiment je n’ai plus de problème.
En fait la circulation se déclenche lorsque l’écart de
température capteurs – ‘bas de stock’ atteint 15° (je pense que cela marche à
partir de 10° mais je n’ai pas encore eu le temps d’essayer).
- Donc au grand maximum lorsque les capteurs sont à 95°
(soit le bas de stock à 80° !!) : l’eau ne bout pas, il n’y a
pas de formation de vapeur, pas de coup de bélier. De toute façon les
systèmes drainback ne peuvent pas monter très haut en pression :
l’évent fuit avant que cela n’arrive…
- L’eau injectée dans le capteur n’est que 15° plus froide
que le capteur. Le choc thermique est donc limité. Le cuivre a un
coefficient de dilatation de 1.7e-5 sur la longueur d’un panneau (2m) cela
fait 2000*15*1.7e-5= 0.5mm cela me semble raisonnablement inclus dans le
jeu possible des panneaux.
- Le
code TexRo le prévoit, (j’en ai donc fait autant) : lorsque les
capteurs sont trop chaud la pompe ne s’amorce pas et/ou s’arrête =>
pas d’ébullition possible (nota la notice TexRo prévoit également de
pouvoir débrayer cette fonction ce que j’ai fait….)
Bémol : Au plus fort de l’été je n’avais que 4 capteurs
et le système n’était pas au point (je chauffais les 2 stocks) donc je
n’ai jamais saturé => faut attendre l’année prochaine pour être sûr.
Rebémol : Lorsque le ballon ECS est ‘plein’ (82°) on ne
le chauffe plus et on utilise alors l’eau du stock pour limiter les surchauffes
des capteurs. Lorsque les capteurs dépassent 93° on remet la pompe en route,
dans ce cas là l’eau injectée est autour de 35°, soit un écart de 60° : la
dilatation est alors de 2mm. C’est plus grand, mais toujours
raisonnable ??… Le code TexRo prévoit aussi de pouvoir retirer
cette fonction : à voir l’été prochain.
Sincèrement cela marche du premier coup (si on ne cherche
pas à avoir 2 stocks) c’en est même étonnant !
Les précautions ci-dessous sont celles que l’on trouve dans
la littérature et que l’on peut vérifier dans son évier (sauf peut-être la
dernière)…
- Il ne faut absolument pas de siphon sur la conduite départ
(eau froide) si non les capteurs ne se vident pas. Au mieux ils se
vident jusqu'à la hauteur du siphon (cf ci-dessous à droite) => il faut
une pente constante tout au long de ce (ces) tuyaux. Sur un montage en
Tickelman avec 2 x 4 panneaux il faut s’y prendre d’assez bas !!!
- Pour la ligne retour c’est moins grave : un siphon
n’empêchera pas les panneaux de se vider, cela va simplement être plus
long (c’est par là que l’air passe …). Ceci dit le siphon restera plus ou
moins plein, en cas de gel c’est vous qui voyez….(cf ci-dessus à droite).
En haut des panneaux on peut faire comme dessiné dans mes schémas :
que le collecteur se vide dans un capteur ou l’autre n’est pas bien grave.
Il ne faut pas exagérer : le risque est de créer une poche d’air au
remplissage. Ce risque me semble d’autant plus grave que hmax
est grand : en fin de remplissage des panneaux le débit est faible et
l’air peut éventuellement ne pas être chassé par l’eau.
Je pense, mais ce n’est que de l’instinct, qu’il faut que le point le plus
haut soit après le dernier panneau (dans le sens du courant) : si une
poche d’air se forme autant que ce soit là ou le débit est le plus grand…
- Dernier point : mettre la pompe la plus basse
possible pour respecter la « pression minimale à l’aspiration » dont
voici quelques valeurs typiques (en mètres d’eau) en fonction de la
température de l’eau :
|
Températures:
Pompes:
|
50°
|
82°
|
95°
|
110°
|
|
Salmson NXL
|
-
|
1.5
|
3
|
10
|
|
WILO TOP S
|
0.5
|
-
|
5
|
11
|
Comme vous pouvez le voir, avec
un tampon de 2m de haut, il n’y a rien de gras… C’est pourtant vrai que
lorsqu’il y a des bulles d’air au niveau de la pompe, suite à des manœuvres
hasardeuses ou pendant la purge du serpentin (le mien à sa dernière boucle plus
basse que la sortie => effet siphon !!), elles s’évacuent mieux avec
une pompe basse.
Attention : le désamorçage est à peu près la seule cause de
défaillance d’un circulateur. Mon chauffagiste m’a dit qu’il n’avait jamais
remplacé une pompe morte de mort naturelle….
Vue de la
charpente
, Détail charpente vannes aller, Détail charpente vannes retour
Panneaux
vue d’ensemble
, Panneaux vue de face, Panneaux vue arrière
, Panneaux vue
arrière, détail fixation et contrepoids,
Stock
avant isolation, Stock et support stock vue de
dessous, Support stock vue de dessus
Stratificateur
seul,
Vue intérieure du stock (stratification
et retour), Canne d’aspiration, Vue de l’échangeur de chauffage, Echangeur et clarinettes
+ Compteur, Echangeur avec stratificateur
en place, Purges et isolation dessus du
stock
Réalisation d’un doigt
de gant et sonde PT1000
, Ebulleur, Vanne 3 voies à siège et vanne thermostatiques
Ensemble ballon
ECS + stock
, Reserve 30L + purges
Interface
sondes température -> Millénium, Millenium II avant câblage, Millenium II câblé, Millenium II complet fermé‚
Circuit ECS, Circuit départ chauffage, Circuit retour chauffage
, Retour chauffage solaire, Pompe pour panneaux et débitmètre, Circuit départ pompe panneaux
,
